СП 53-102-2004 стр.11 Схема рамы

 

Таблица 29.

 

Схема рамы

Коэффициент в формулах (122)—(126)

Коэффициент m

p

n

Свободные рамы

 

 

(122)

(123)

Верхний этаж

При n £ 0,2

 

(124)

Средний этаж

 

 

 

 

Нижний этаж

при n > 0,2

 

(125)

Несвободные рамы

(126)

Верхний этаж

0,5 (p1 + p2)

n1 + n2

Средний этаж

0,5 (p1 + p2)

0,5 (n1 + n2)

Нижний этаж

p1 + p2

0,5 (n1 + n2)

Обозначения, принятые в таблице 29:

Is1, Is2 и Ii1, Ii2 — моменты инерции сечения ригелей, примыкающих соответственно к верхнему и нижнему концу проверяемой колонны;

Ic, lc — соответственно момент инерции сечения и длина проверяемой колонны;

l1, l2 — пролеты рамы;

k — число пролетов;

 

 ; ;

 

Примечания

1. Для крайней колонны свободной многопролетной рамы коэффициент m определяют при значениях р и n для колонн однопролетной рамы.

2. Для однопролетной многоэтажной рамы при вычислении р и n в формулах (124)—(126) принимают р2 = n2 = 0.

 

11.3.7 При неравномерном нагружении верхних узлов колонн в свободной одноэтажной раме и наличии жесткого диска покрытия или продольных связей по верху всех колонн коэффициент расчетной длины mef наиболее нагруженной колонны в плоскости рамы определяют по формуле

 

,                                                   (127)

 

где m — коэффициент расчетной длины проверяемой колонны, вычисленный по формулам (122) и (123) таблицы 29;

Ic, Nc — момент инерции сечения и усилие в наиболее нагруженной колонне рассматриваемой рамы соответственно;

SNi, SIi — сумма расчетных усилий и моментов инерции сечений всех колонн рассматриваемой рамы и четырех соседних рам (по две с каждой стороны) соответственно; все усилия находят при том же сочетании нагрузок, которое вызывает усилие Nc в проверяемой колонне.

 

11.3.8 Коэффициенты расчетной длины m отдельных участков ступенчатых колонн в плоскости рамы определяют согласно приложению П.

При определении коэффициентов расчетной длины m для ступенчатых колонн рам одноэтажных производственных зданий допускается:

не учитывать влияние степени загружения и жесткости соседних колонн;

для многопролетных рам (с числом пролетов два и более) при наличии жесткого диска покрытия или продольных связей, связывающих поверху все колонны и обеспечивающих пространственную работу сооружения, определять расчетные длины колонн как для стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригелей.

11.3.9 При определении коэффициентов расчетных длин колонн рамных систем согласно 11.3.3—11.3.8 допускается учитывать влияние характера деформирования системы под нагрузкой в соответствии с приложением О.

11.3.10 Расчетные длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскости рамы), как правило, принимают равными расстояниям между закрепленными от смещения из плоскости рамы точками (опорами колонн, подкрановых балок и подстропильных ферм, узлами крепления связей и ригелей и т.п.). Расчетные длины допускается определять на основе расчетной схемы, учитывающей фактические условия закрепления концов колонн.

11.3.11 Расчетную длину ветвей плоских опор транспортерных галерей принимают равной:

в продольном направлении галереи — высоте опоры (от низа базы до оси нижнего пояса фермы или балки), умноженной на коэффициент m, определяемый как для стоек постоянного сечения в зависимости от условий закрепления их концов;

в поперечном направлении (в плоскости опоры) — расстоянию между центрами узлов; при этом должна быть проверена общая устойчивость опоры в целом как составного стержня, защемленного в основании и свободного вверху.

 

11.4 ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ ЭЛЕМЕНТОВ

 

11.4.1 Гибкости элементов l = lef / i, как правило, не должны превышать предельных значений lu, приведенных в таблице 30 для сжатых элементов и в таблице 31 — для растянутых.

Для элементов конструкций, которые согласно приложению В относятся к группе 4, в зданиях и сооружениях I и II уровней ответственности (согласно требованиям приложения 7* «Учет ответственности зданий и сооружений» к СНиП 2.01.07), а также для всех элементов конструкций в зданиях и сооружениях III уровня ответственности допускается повышать значение предельной гибкости на 10 %.

 

Таблица 30.

 

№ п.п.

Элементы конструкций

Предельная гибкость сжатых элементов lu

1

Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опорные реакции:

 

 

плоских ферм, структурных конструкций и пространственных конструкций из труб или парных уголков высотой до 50 м

180-60a

 

пространственных конструкций из одиночных уголков, а также пространственных конструкций из труб и парных уголков высотой св. 50 м

120

2

Элементы, кроме указанных в позициях 1 и 7:

 

 

плоских ферм, сварных пространственных и структурных конструкций из одиночных уголков, пространственных и структурных конструкций из труб и парных уголков

210-60a

 

пространственных и структурных конструкций из одиночных уголков с болтовыми соединениями

220-40a

3

Верхние пояса ферм, не закрепленные в процессе монтажа (предельную гибкость после завершения монтажа следует принимать по позиции 1)

220

4

Основные колонны

180-60a

5

Второстепенные колонны (стойки фахверка, фонарей и т.п.), элементы решетки колонн, элементы вертикальных связей между колоннами (ниже балок крановых путей)

210-60a

6

Элементы связей, кроме указанных в позиции 5, а также стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и другие ненагруженные элементы, кроме указанных в позиции 7

200

7

Сжатые и ненагруженные элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечений, подверженные воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальной плоскости

150

Обозначение, принятое в таблице 30:

 — коэффициент, принимаемый не менее 0,5 (в необходимых случаях вместо j следует принимать jе).

 

Таблица 31.

 

№ п.п.

Элементы конструкций

Предельная гибкость растянутых элементов lu при воздействии на конструкцию нагрузок

динамических, приложенных непосредственно к конструкции

статических

от кранов (см. примечание, позиция 5) и железнодорожных составов

1

Пояса и опорные раскосы плоских ферм (включая тормозные фермы) и структурных конструкций

250

400

250

2

Элементы ферм и структурных конструкций, кроме указанных в позиции 1

350

400

300

3

Нижние пояса балок и ферм крановых путей

150

4

Элементы вертикальных связей между колоннами (ниже балок крановых путей)

300

300

200

5

Прочие элементы связей

400

400

300

6

Пояса и опорные раскосы стоек и траверс, тяги траверс опор линий электропередачи, открытых распределительных устройств и контактных сетей транспорта

250

7

Элементы опор линий электропередачи, открытых распределительных устройств и контактных сетей транспорта, кроме указанных в позициях 6 и 8

350

8

Элементы пространственных конструкций таврового и крестового сечений (а в тягах траверс — опор линий электропередачи и из одиночных уголков), подверженных воздействию ветровых нагрузок, при проверке гибкости в вертикальной плоскости

150

Примечания

1. В конструкциях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гибкость растянутых элементов проверяют только в вертикальных плоскостях.

2. Для элементов связей, у которых прогиб под действием собственного веса не превышает l / 150, при воздействии на конструкцию статических нагрузок допускается принимать lu = 500.

3. Гибкость растянутых элементов, подвергнутых предварительному напряжению, не ограничивается.

4. Значения предельных гибкостей принимают при кранах групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546.

5. Для нижних поясов балок и ферм крановых путей при кранах групп режимов работы 1K—6K допускается принимать lu = 200.

6. К динамическим нагрузкам, приложенным непосредственно к конструкции, относятся нагрузки, принимаемые в расчетах на усталость или с учетом коэффициентов динамичности.

 

12. РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ

 

12.1 РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ

 

12.1.1 Расчет на прочность листовых конструкций (оболочек вращения), находящихся в безмоментном напряженном состоянии, выполняют по формуле

 

,                                           (128)

 

где sх и sy — нормальные напряжения по двум взаимно перпендикулярным направлениям;

gс — коэффициент условий работы конструкций, назначаемый в соответствии с требованиями СНиП 2.09.03.

 

При этом абсолютные значения главных напряжений должны быть не более значений расчетных сопротивлений, умноженных на gс.

12.1.2 Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения (рисунок 14), находящихся под давлением жидкости, газа или сыпучего материала, определяют по формулам:

 

;                                                         (129)

 

s2 = (p / t — s1 / r1) r2,                                                    (130)

 

где s1 и s2 — меридиональное и кольцевое напряжения соответственно;

F — проекция на ось zz оболочки полного расчетного давления, действующего на часть оболочки abc (рисунок 14);

r и b — радиус и угол, показанные на рисунке 14;

t — толщина оболочки;

р — расчетное давление на поверхность оболочки;

r1, r2 — радиусы кривизны в главных направлениях срединной поверхности оболочки.

 

 

 

 

Добавить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *