СНиП II-23-81. 
Коэффициенты

СНиП II-23-81. Коэффициенты
Стальные конструкции

      Стройка - Главная Написать нам
 
 
ПК Инфоплюс-смета Сварка - документы Бизнес-планы Исследования Тендеры  
 

 

 

 

 

 

 

Случайно выбранные документы:
РД 24.030.101-88 - Методические указания. Общие требования к изготовлению стальных сварных сосудов.

 

 

 

Сварка ->  Строительные конструкции ->  СНиП II-23-81 -> 

 

 

 

Коэффициенты cmax для двутавровых и тавровых сечений

 

1. Для двутавровых сечений с одной осью симметрии (рис. 27) коэффициент cmax следует вычислять по формуле

 

,                                  (173)

 

где ax = (h1J1h2J2)/(Jyh);

 – эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси хх, принимаемый со своим знаком (на рис. 27 ex показан со знаком "плюс");

h – расстояние между осями поясов;

 

;

 

Здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно оси уу;

 

;

 

Jt и b – величины, определяемые по формулам, приведенным в табл. 79 и 80.

 

 

Рис. 27. Схема двутаврового сечения с одной осью симметрии при внецентренном сжатии

 

2. Для тавровых сечений значение коэффициента cmax следует определять как для двутавровых сечений, принимая J2 = 0, а также b2 = 0 и t2 = 0 (рис. 27) при вычислении Jt.

 


Приложение 7*

 

Коэффициенты jb для расчета балок на устойчивость

 

1*. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента jb необходимо вычислить коэффициент j1 по формуле

 

,                                                        (174)

 

где значения y следует принимать по табл. 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметра a, который должен вычисляться по формулам:

а) для прокатных двутавров

 

,                                                        (175)

 

где lef – расчетная длина балки или консоли, определяемая согласно требованиям п. 5.15;

h – полная высота сечения;

Jt – момент инерции сечения при кручении;

 

б) для сварных двутавров, составленных из трех листов, а также для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах

 

,                                                    (176)

 

где обозначено:

для сварных двутавров:

t – толщина стенки;

bf и t1 – ширина и толщина пояса балки;

h – расстояние между осями поясов;

a – размер, равный 0,5 h;

для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:

t – сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков;

bf – ширина листов пояса;

t1 – сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

h – расстояние между осями пакета поясных листов;

a – ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины горизонтальной полки.

Значение коэффициента jb в формуле (34) необходимо принимать:

при j1 £ 0,85 jb = j1; при j1 > 0,85 jb = 0,68 + 0,21j1, но не более 1,0.

 


Таблица 77.

 

Коэффициенты y для двутавровых балок с двумя осями симметрии

 

Количество закреплений сжатого пояса в пролете

Вид нагрузки в пролете

Нагруженный пояс

Формулы для y при значениях a

0,1 £ a £ 40

40 < a £ 400

Без закреплений

Сосредоточенная

Верхний

Нижний

y = 1,75 + 0,09a

y = 5,05 + 0,09a

y = 3,3 + 0,053a – 4,5·10–5a2

y = 6,6 + 0,053a – 4,5·10–5a2

Равномерно распределенная

Верхний

Нижний

y = 1,6 + 0,08a

y = 3,8 + 0,08a

y = 3,15 + 0,04a – 2,7·10–5a2

y = 5,35 + 0,04a – 2,7·10–5a2

Два и более, делящих пролет на равные части

Любая

Любой

y = 2,25 + 0,07a

y = 3,6 + 0,04a – 3,5·10–5a2

Одно в середине

Сосредоточенная в середине

Любой

y = 1,75y1

y = 1,75y1

Сосредоточенная в четверти

Любой

y = 1,14y1

y = 1,6y1

y = 1,14y1

y = 1,6y1

Равномерно распределенная

Верхний

Нижний

y = 1,14y1

y = 1,3y1

y = 1,14y1

y = 1,3y1

Примечание. Значение y1 следует принимать равным y при двух и более закреплениях сжатого пояса в пролете.

 

Таблица 78*.

 

Коэффициенты y для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

 

Вид нагрузки

Нагруженный пояс

Формулы для y при отсутствии закреплений сжатого пояса и a

4 £a £ 28

28 <a £ 100

Сосредоточенная на

Верхний

y = 1,0 +0,16a

y = 4,0 +0,05a

конце консоли

Нижний

y = 6,2 + 0,08a

y = 7,0 + 0,05a

Равномерно распределенная

Верхний

Примечание. При наличии закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости на конце или по длине консоли коэффициенты y следует определять как для консоли без закреплений, кроме случая сосредоточенной нагрузки, приложенной к верхнему поясу на конце консоли, при котором y = 1,75y1 (значение y1 следует принимать согласно примеч. табл. 77).

 

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента jb необходимо вычислить коэффициенты j1 и j2 по формулам:

 

;                                                         (177)

 

,                                                        (178)

 

где h1 – расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

h2 – то же, до оси менее развитого пояса;

lef – имеет то же значение, что и в формуле (175);

y – коэффициент, вычисляемый по формуле

 

.                                                            (179)

 

 

Рис. 28. Схема двутаврового сечения с одной осью симметрии при изгибе

 

Коэффициенты D, C и B в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

 

Таблица 79.

 

Коэффициенты D и C

 

Вид нагрузки

D

Коэффициент С при сечении

двутавровом n £ 0,9

тавровом n = 1

Сосредоточенная в середине пролета

3,265

0,330m

0,0826a

Равномерно распределенная

2,247

0,481m

0,1202a

Чистый изгиб

4,315

0,101m

0,0253a

Обозначения, принятые в таблице 79:

,

где,

здесь J1 и J2 – моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно симметрии сечения;

a – следует определять по формуле (175), в которой момент инерции сечения при кручении ,

где bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение; d = 1,25 – для двутаврового сечения с одной осью симметрии; d = 1,20 – для таврового сечения.

 


Таблица 80.

 

Коэффициент B

 

Схема сечения и место приложения нагрузки

Коэффициент В при нагрузке

сосредоточенной в середине пролета

равномерно распределенной

вызывающе чистый изгиб

d

m

b

d – 1

m – 1

b

1 – d

1 – m

b

d

m

b

Обозначения, принятые в таблице 80:

d = n + 0,734b; m = n+ 1,145b;

,

где b1 – ширина более развитого пояса балки;

n – обозначение то же, что и в таблице 79.