РД 31.31.55-93 стр.16 ДРЕНАЖНЫЕ УСТРОЙСТВА

 

ДРЕНАЖНЫЕ УСТРОЙСТВА

 

Эффективным устройством для снятия подпора грунтовых вод с конструкции сооружения при засыпке пазух несвязным грунтом является щебеночный (гравийный) дренаж с водоотводами в сторону акватории. Назначение дренажа — хорошо пропускать воду и предотвращать вымывание грунта засыпки. Для этого необходимо так подобрать гранулометрический состав материала дренажа, чтобы размеры частиц самой мелкой его фракции в три-четыре раза превышали размеры удерживаемых, частиц грунта.

Конструкция дренажной призмы выбирается в зависимости от грунта обратной засыпки. Конструкция, представленная на чертеже, рекомендуется при обратной засыпке мелким песком. Та же конструкция с сокращением на верхний слой применима при засыпке среднезернистым песком. При обратной засыпке крупнозернистым песком рекомендуется исключить еще слой гравелистого песка.

При засыпке скальным грунтом гранулометрический состав дренажного фильтра следует подбирать таким образом, чтобы он удерживал самую мелкую фракцию скального грунта.

Боковые и верхние фильтрующие слои дренажной призмы, отсыпаемые из одной фракции, должны иметь толщину не менее 25 см, а слои из смешанного щебня — не менее 50 см.

Дренажная призма устраивается непрерывной вдоль линии кордона, непосредственно за лицевой стенкой. Водоотводные отверстия в лицевой стенке располагаются со следующим шагом:

в безливных морях при ожидаемом подпоре грунтовых вод до 1 м относительно расчетного уровня воды — приблизительно через 10 м, при подпоре более 1 м — приблизительно через 5 м;

в ливных морях с амплитудой колебаний уровня более 2 м — приблизительно через 3 м.

 

 

Схемы дренажных устройств

1 — мелкозернистый песок; 2 — среднезернистый песок; 3 — гравелистый песок; 4 — щебень из смеси фракций 40+70 мм — 30%; 3+10 мм — 40%; 5 — камень 15+20 см; 6 — дренажная призма;

7 — стальной шпунт; 8 — железобетонный оголовок; 9 — водовыпуск; 10 — средний уровень воды; 11 — железобетонная свая-оболочка; 12 — уплотнение шва из досок с заполнением бетоном; 13 — низкий уровень воды

 

Водоотводные отверстия рекомендуется располагать ниже среднего уровня воды в безливных морях или среднего уровня воды при отливе в ливных морях, но не выше 0,5 м над расчетным уровнем.

 


Приложение 3

(рекомендуемое)

 

НАГРУЗКА ОТ НАВАЛА СУДНА ПРИ ПОДХОДЕ К СООРУЖЕНИЮ

 

1. Кинетическую энергию навала судна Еq, кДж, при подходе его к причальному сооружению следует определять в соответствии со СНиП 2.06.04-82*.

2. Поперечную горизонтальную силу Еq, кН, от навала судна при подходе к сооружению необходимо определить для заданного значения энергии навала судна Еq, кДж, по графикам зависимости деформации ft м, отбойных устройств (и причального сооружения) от суммарного реактивного усилия Fq, кН, отбойных устройств и причального сооружения, а также суммарной энергии деформации Еtot, кДж, включающей энергию деформации отбойных устройств Ес, кДж, и энергию деформации причального сооружения Еi, кДж. При Еc³10Еi величину Еi допускается не учитывать. Энергию деформации причального сооружения Еi, кДж, следует определять по формуле

 

,                                                                  (1)

 

где ki — коэффициент жесткости причального сооружения в горизонтальном поперечном направлении, кН/м.

 

3. Реактивное усилие Fс, кН, и энергию деформации Ес, кДж, резиновых отбойных устройств, изготавливаемых отечественной промышленностью, при заданной температуре воздуха следует определять по графикам:

для цилиндрических амортизаторов диаметром 1000 и 400 мм, работающих на радиальное сжатие, — черт. 1, 2.

для цилиндрических амортизаторов диаметром 1000 мм, работающих на торцевое сжатие (РАТ-1000),- черт. 3.

4. Продольная сила Fп, кН, от навала судна при подходе к сооружению должна определяться по формуле

 

Fп = m Fq,                                                                    (2)

 

где m — коэффициент трения, принимаемый в зависимости от материала лицевой поверхности отбойного устройства.

 

 

Черт. 1. Графики зависимости реактивного усилия Fе (сплошные линии) и энергоемкости Ее (штриховые линии) от деформации ft амортизационного устройства Д 1000 при температурах -40, -30, -20, -10 и 25°С — соответственно кривые 1, 2, 3, 4 и 5

 

 

Черт. 2. Графики зависимости реактивного усилия Fе (сплошные линии) и энергоемкости Ее (штриховые линии) от деформации амортизационного устройства Д 400 при температурах -40, -30, -20, -10 и 25°С — соответственно кривые 1, 2, 3, 4 и 5

 

 

Черт. 3. Графики зависимости реактивного усилия Fе (сплошные линии) и энергоемкости Ее (штриховые линии) от деформации ft амортизационного устройства PAT-1000 при температурах: -40°С — кривая 1; -30°С — кривая 2; -20°С — кривая 3;

-10°С — кривая 4; 0°С — кривая 5; 10°С — кривая 6; 25°С — кривая 7

 


Приложение 4

(рекомендуемое)

 

РАСЧЕТ РАЗМЕРОВ МАССИВОВ ДЛЯ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ ИЗ КЛАДКИ МАССИВОВ РАВНОЙ МАССЫ

 

1. Массу обыкновенных бетонных массивов рекомендуется принимать равной грузоподъемности плавучего крана при среднем вылете его стрелы.

2. Число курсов в кладке N равной массы выбирается из интервала

 

, где                                                    (1)

 

hK — высота кладки массивов, м;

gб — удельный вес бетона, кН/м3;

Gб — вес массивов, кН.

 

Примечание.

В случае, если в интервал (1) не попадает целое число, например, 3,05£N£3,98, то принимается ближайшее целое число, т е. N=4.

 

3. Поперечный профиль разбивается на N равновысоких элементов и вычисляются их площади. В случае N>3 необходимо все значения площадей свести к трем значениям: A1, A2, A3.

 

Примечания:

1. Предполагается, что А1<A2<A3.

2. Выбор A1, A2 и A3 следует производить с таким расчетом, чтобы элементы с одинаковыми площадями не оказались смежными.

3. В тех случаях, когда в пределах каждого элемента отношение максимальной ширины стенки к минимальной больше 1,5, следует производить операции, описанные в п.4, но не с площадями, а с произведениями площади на максимальную ширину соответствующего элемента.

 

4. Секцию причальной стенки целесообразно компоновать из трех типов массивов. Количества массивов в соответствующих рядах а, b и с (a<b<с) должны быть выражены целыми взаимно простыми числами с целью исключения совпадения швов внутри секции.

5. Для определения сочетания числа массивов в рядах вычисляется функция

 

                                                     (2)

 

для комбинаций чисел а, b и с, приведенных в табл. 1.

 

Таблица 1.

 

№ варианта

а

b

c

№ варианта

а

b

c

1

2

3

5

7

4

5

9

2

3

4

5

8

4

7

9

3

3

4

7

9

5

6

7

4

3

5

7

10

5

7

8

5

3

5

8

11

5

7

9

6

4

5

7

12

7

8

9

 

В качестве окончательного принимается вариант, для которого функция Ф имеет минимальное значение.

6. Размеры блоков по направлению длины секции вычисляются по формулам:

 

                                                                (3)

где

 

.                                                 (4)

 

Примечание.

1. Величину m необходимо округлить с точностью до 0,01.

2. Необходимо выдерживать следующие условия:

 

 — в случае, если в кладке имеются смежные ряды, в которых количества массивов составляют b и с;

 — в случае, когда отсутствует предыдущее условие и имеются смежные ряды, в которых количество массивов составляют а и с;

 — в случае, когда кладка компонуется из двух типов массивов,

D — величина допустимого перекрытия швов в кладке в направлении длины стенки,

 

,                                                                  (5)

 

где  — среднее значение перекрытия швов, зависящее от класса бетона и грузоподъемности кранового оборудования, принимается по черт. 1 мм;

kD — коэффициент надежности перекрытия швов, принимается по черт. 2;

kn — коэффициент, зависящий от числа курсов кладки N, принимается по табл. 2.

 

Таблица 2.

 

Число курсов N

kn

2

0,47

3

0,66

4

0,83

5

1,00

6

1,16

7

1,31

8

1,47

9

1,61

10

1,76

 

Величину допустимого перекрытия швов в кладке в направлении ширины стенки рекомендуется принимать равной 1,5D.

 

 

Черт. 1. Графики зависимости параметра  от класса бетона и грузоподъемности крана gd

 

 

Черт. 2. График зависимости коэффициента надежности перекрытия швов kD от грузоподъемности крана Gd

 

7. Размеры массивов по направлению ширины стенки следует определять по формулам;

 

;

 

;                                                                 (6)

 

;

 

Примечания:

1. Допускается применение массивов со скошенными гранями.

2. Любые изменения ширины массива, следует производить с таким расчетом, чтобы площадь его торца составляла величину

 

 где i=a,b,c.

 

8. Расчет массивовой кладки из блоков 1-го типоразмера (самый оптимальный вариант дня глубин 10-13 м) выполняется по программе KLADKA.

 


Приложение 5

(рекомендуемое)

 

ОГРУЗКА ПОСТЕЛИ ПРИЧАЛЬНОГО СООРУЖЕНИЯ ИЗ ОБЫКНОВЕННЫХ МАССИВОВ

 

Для стенки из массивовой кладки, представленной на черт. 1 и 2, при отсыпке и равнении постели следует обеспечивать строительный подъем в размере 5% проектной высоты постели.

Поверхность постели следует выравнивать под горизонтальную плоскость, а строительный уклон образовывать в процессе осадки стенки до отсыпки за ней разгрузочной призмы.

Обжатие каменной постели и образований строительного уклона надлежит выполнять, руководствуясь следующими указаниями:

1. Стенка должна выкладываться по проектному профилю и выдерживаться без засыпки до того, как ее уклон в сторону берега не будет доведен до 2%.

2. Если благодаря огрузке по п. 1 не будет получен уклон стенки заданной величины, надлежит применить усиленную огрузку (черт. 1 и 2).

После доведения строительного уклона до заданной величины (п. 1) незамедлительно должна отсыпаться разгрузочная призма.

В тех случаях, когда огрузка, выполненная согласно п. 2, не обеспечит нужного строительного уклона, по согласованию с проектной организацией огрузка может быть прекращена.

Указания по строительным подъемам и уклонам постели даны из условия обжатия каменной постели высотой до 5 м, имеющей в основании грунты, сжимаемость которых не влияет существенно на деформации сооружения.

По ходу выполнения работ, особенно при установке первых секций стенки, требуется вести тщательные наблюдения за деформациями сооружения и его элементов и в случае необходимости вносить уточнения в указания, изложенные выше.

Приведенные указания распространяются на отсыпку постели без виброуплотнения. В случае применения виброуплотнения постели строительные подъемы и уклоны устанавливаются на основе экспериментов.

При скальном основании с выравнивающим слоем в основании стенки огрузка не производится, а поверхность постели выравнивается с уклоном 1% в сторону берега.

 

 

Добавить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *