ОСТ 36-128-85. 
Схемаработы сквозных трех- и четырехгранных стержней на кручение

ОСТ 36-128-85. Схемаработы сквозных трех- и четырехгранных стержней на кручение
Устройства и приспособления монтажные методы расчета и проектирования

      Стройка - Главная Написать нам
 
 
ПК Инфоплюс-смета Сварка - документы Бизнес-планы Исследования Тендеры  
 

 

 

 

 

 

 

Случайно выбранные документы:
ПУБЭ ФУНИКУЛЕРОВ - Правила устройства и безопасной эксплуатации фуникулеров (наклонных подъемников)

 

Предложения Сети:
Дома из бруса под ключ недорого Кострома. Строительство загородных домов, из бруса Костромы.

 

 

Сварка ->  Подготовка производства ->  ОСТ 36-128-85 -> 

 

 

п/п

Конструкции и их элементы

Максимально допустимая гибкость

 

Сжатые

 

1

Мачты, стрелы, шевры, стойки, колонны и другие аналогичные конструкции с тремя или четырьмя поясами, соединенными решеткой, или двумя поясами (из швеллеров или двутавров), соединенными решетками или планками

150

2

То же, из одиночной трубы, двух швеллеров или двутавров, сваренных по перьям полок:

 

 

при напряжениях до 50 % расчетного сопротивления

180

 

при напряжениях свыше 50 до 100 % расчетного сопротивления

По интерполяции между 180 и 150

3

Пояса, указанных в п. 1 конструкций, на участках между:

 

 

центрами планок

40

 

центрами узлов решетки

80, но не более гибкости конструкции в целом

4

Раскосы указанных в п. 1 конструкций:

 

 

при напряжениях до 50 % расчетного сопротивления

180

 

при напряжениях свыше 50 до 100 % расчетного сопротивления

По интерполяции между 180 и 150

5

Пояса треугольных ферм-траверс

150

6

Пояса, опорные раскосы и стойки ферм, передающие опорные реакции

120

7

Прочие элементы ферм, вертикальных связей между стойками и колоннами

150

8

Элементы других связей, а также стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых элементов (в том числе монтажные распорки)

200

 

Растянутые

 

9

Пояса балок и ферм подкрановых путей, ригелей порталов и их опорные раскосы

200

10

Пояса и опорные раскосы плоских ферм

250

11

Прочие элементы ферм

300

12

Элементы связей

350

 

7.3 Элементы, работающие на кручение

 

7.3.1. Прочность сплошностенчатых элементов, работающих на кручение, следует проверять по формуле

 

                                                               (16)

 

где Mt - момент кручения;

Wt - момент сопротивления кручению;

gnm - коэффициент условий работы;

Rs - расчетное сопротивление сдвигу, определяемое по табл. 3.

 

Значения Wt некоторых форм сечений приведены в справочном приложении 18.

7.3.2. В работающих на кручение сквозных стержнях (трех- и четырехгранных) с решеткой во всех гранях надлежит:

стержни решетки проверять на прочность и устойчивость как центрально-сжатые или центрально-растянутые элементы, а также на усилия, возникающие в них от поперечной силы, вызываемой крутящим моментом в каждой грани;

расчетные поперечные силы в гранях конструкции прямоугольного поперечного сечения со сторонами «а» и «b» следует определять по формулам

 

                                                                 (17)

 

                                                                 (18)

 

Расчетные поперечные силы в гранях конструкции треугольников поперечного сечения со сторонами «a», «b» и «с» следует определять по формулам

 

                                                                 (19)

 

                                                                (20)

 

                                                                (21)

 

где ha, hb, hc - высоты треугольника поперечного сечения, соответствующие сторонам «a», «b» и «с».

 

Панели поясов надлежит проверять на усилие N, возникающее в них от крутящего момента при схемах решетки, приведенных на черт. 5.

7.4. Центрально-сжатые элементы, усиленные преднапряженным канатным шпренгелем.

 

Схема работы сквозных трех- и четырехгранных стержней на кручение

 

 

Черт. 5.

 

7.4.1. Устойчивость и прочность центрально-сжатых элементов, усиленных преднапряженным канатным шпренгелем (черт. 6), следует проверять по формулам

 

                                                          (22)

 

                                                          (23)

 

где N - расчетная нагрузка, приложенная по оси элемента;

S - усилие в одной тяге шпренгеля;

п - число тяг в поперечном сечении (три или четыре);

а - угол между тягой и осью элемента;

А - площадь сечения напрягаемого элемента.

 

Схема элемента с предварительно напряженным ригелем

 

 

1 - напрягаемый элемент; 2 - распорка; 3 - тяга шпренгеля

 

Черт. 6.

 

Коэффициент продольного изгиба J определяют по табл. 72 главы СНиП II-23-81 в зависимости от гибкости  (где m3 - коэффициент увеличения расчетной длины, зависящий от отпорности шпренгеля).

7.4.2. Значение коэффициента m3 устанавливают в таком порядке:

задают тип каната тяг и определяют площадь сечения каната Aк;

принимают усилие S в тяге от преднапряжения равным 0,2 разрывного усилия каната в целом;

вычисляют величину

 

                                                        (24)

 

 

где I - момент инерции сечения напрягаемого элемента; находят по справочному приложению 19 ближайшее к вычисленному большее значение В и соответствующее ему значение m3, а по величине  определяют I.

 

Если после подстановки значения J в формулу (22) окажется, что значение напряжения слишком мало или слишком велико, то соответственно следует уменьшить или увеличить сечение каната и повторить расчет.

 

7.5. Канаты полиспастов, тяг, расчалок, оттяжек и стропов

 

7.5.1. Расчетные усилия в полиспастах, тягах, расчалках, оттяжках и стропах следует определять по нагрузкам и воздействиям, перечисленным в п. 3.1.

7.5.2. При одновременной работе двух и более полиспастов расчетные усилия в каждом надлежит определять следующим образом:

если два полиспаста не сблокированы общим канатом или траверсой, то учитывают неравномерность их загрузки от перекоса поднимаемого груза в вертикальной плоскости; эту неравномерность вычисляют по установленным в техническом задании на проектирование схеме строповки поднимаемого груза, расположению его центра тяжести и допустимому углу перекоса;

если два полиспаста сблокированы общим канатом или траверсой, у которой все три шарнира (точки крепления подвижных блоков полиспастов и груза) расположены на одной прямой, то неравномерность загрузки не учитывают (ввиду того, что возможная неравномерность из-за разной скорости намотки канатов на барабаны лебедок или трения в шарнирах незначительна); в случае применения по конструктивным соображениям траверсы, у которой шарниры расположены по вершинам треугольника, неравномерность учитывают по допустимому углу перекоса и размерам указанного треугольника;

если одновременно работает более двух полиспастов, сблокированных системой траверс и общих канатов или только системой траверс, то неравномерность загрузки учитывают или не учитывают в зависимости от условий, указанных выше.

7.5.3. Расчет стальных канатов стропов - по «Правилам устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов», а стальных канатов монтажных лебедок, полиспастов, расчалок, оттяжек, тяг, витых и полотенчатых стропов - по ОСТ 36-73-82.

 

 

7.6. Балки с гибкой стенкой

 

7.6.1. При проектировании разрезных балок симметричного двутаврового сечения с гибкой стенкой (условная гибкость стенки), несущих статическую нагрузку и изгибаемых в плоскости стенки, укрепленной только поперечными ребрами жесткости, следует руководствоваться требованиями пп. 18.1-18.8 главы СНиП II-23-81 и нижеследующими указаниями пп. 7.6.2 и 7.6.3.

7.6.2. Минимальную высоту стенки следует определять из условия жесткости по формуле

 

                                                                 (25)

 

где l - пролет балки, см;

f - предельный прогиб балки от нормативной нагрузки.

 

7.6.3. В балках с отношением высоты стенки (h) к толщине (t) более 350 необходимо проверять устойчивость верхнего (сжатого) пояса в плоскости стенки по формуле

 

                                                         (26)

 

где i - радиус инерции таврового сечения, образованного поясом шириной b и примыкающим к нему участком стенки длиной 30 t, относительно горизонтальной оси;

gmn - коэффициент надежности по назначению и условий работы для балки.

 

7.6.4. При проектировании балок с гибкой стенкой без ребер жесткости рекомендуется соблюдать следующие условия:

при Ry < 280 МПа (2850 кгс/см2) 150 £  £ 340,

при Ry = 335 МПа (3400 кгс/см2) 150 £  £ 300.

Отношение площади пояса к площади стенки ( = b)

 

0,4 £ b £ 2,0.

 

7.6.5. Прочность балок следует проверять:

при преимущественном действии изгиба - по формуле

 

Мр £ KWRy,                                                              (27)

 

 

где Mp - расчетный момент в рассматриваемом сечении;

W - момент сопротивления расчетного сечения балки;

K - редукционный коэффициент, величины которого приведены в справочном приложении 20;

 

при преимущественном действии сдвига по формуле

 

Qp £ tпред ht,                                                                (28)

 

где Qp - поперечная сила в рассматриваемом сечении;

 

                                              (29)

 

при совместном действии изгиба и сдвига по формуле (27), если

 

                                                       (30)

 

по формуле М £ KWs, если t > ,

где  - касательные напряжения;

 

Q - поперечная сила в рассматриваемом сечении;

 

 - нормальные напряжения в сжатом поясе балки;                 (31)

 

h и t - высота и толщина стенки.

 

7.6.6. Предельное значение сосредоточенного груза Р, приложенного к верхнему (сжатому) поясу балки, во избежание потери стенкой несущей способности не должно превышать

 

Р £ 0,8t2, тс,                                                               (32)

 

где t - толщина стенки, мм.

 

7.6.7. Прогиб балки в любом сечении от нормативной нагрузки следует определять по формуле

 

f = 1,2fм,                                                                 (33)

 

где fм - прогиб от поперечного изгиба балки.

 

7.7. Цилиндрические оболочки вращения

 

7.7.1. Прочность стенок трубы, горизонтально уложенной на жесткое основание, следует считать обеспеченной при условии

 

                                                           (34)

 

где r - радиус трубы, мм;

t - толщина стенки трубы, мм;

Ry - расчетное сопротивление материала трубы, МПа (кгс/мм2);

g - удельный вес, кН/м3 (тс/м3).

 

7.7.2. Сечение бандажа на торце трубы, необходимого для ее кантовки (черт. 7), должно обеспечить восприятие изгибающего М и крутящего Мкр моментов:

 

М = 0,16Рr; Mкр = 0,25Pa,                                                     (35)

 

где Р - вес трубы с бандажом;

r - средний радиус бандажа.

 

Схема нагрузки на бандаж

 

 

1 - бандаж; 2 - труба

 

Черт. 7.

 

7.7.3. Значения напряжений в местах приложения к оболочке сосредоточенных локальных сил и моментов следует определять по формулам, приведенным в справочном приложении 21.

7.7.4. Во всех случаях, где это возможно, кантовку труб следует предусматривать с помощью вертикально расположенной диаметральной распорки.

 

7.8. Шпальные клетки

 

7.8.1. Прочность шпальных клеток необходимо проверять по формуле

 

                                                                (36)

 

где N - усилие, проходящее на клетку;

А1 - наименьшая площадь, через которую предусмотрена передача нагрузки на клетку, см2;

Rсм90 - местное смятие поперек волокон, принимаемое по табл. 3 СН 432-71.

 

7.8.2. При установке клетки на грунт должно быть выдержано условие

 

                                                                 (37)

 

где А2 - суммарная площадь всех брусьев (шпал), непосредственно опирающихся на грунт, см2;

Ro - расчетное сопротивление основания, принимаемое по табл. 1-5 приложения 3 СНиП 2.02.01-83.

 

7.8.3. Значение обжатия шпальных клеток Dкл следует определять как сумму упругого обжатия древесины Dу и осадок в каждой плоскости пересечения брусьев Dпер

 

Dкл = Dу + Dпер,                                                            (38)

 

Упругое обжатие древесины равно

 

Dу = 0,003hsсм90,                                                             (39)

 

где sсм90 - напряжения в плоскостях пересечения брусьев клеток;

h - высота клетки, см.

 

Осадка в плоскостях пересечения брусьев

 

Dпер = ndпер,                                                               (40)

 

где п - количество рядов брусьев;

dпер - осадка в одной плоскости пересечения брусьев, принимаемая:

0,3 см - для пристроганных брусьев;

0,5 см - для притесанных брусьев.

 

7.9. Якоря

 

7.9.1. В свайном якоре в виде стержня, заглубленного на величину h и упирающегося у поверхности земли в щит размерами 2а´b (черт. 8), надлежит проверять:

напряжение в грунте по формуле

 

                                  (41)

 

где                                                                                     (42)

 

при этом

 

sг < mh = Ro.                                                               (43)

 

Отрицательное значение указывает на недостаточность глубины заделки h;

 

j - угол естественного откоса грунта;

g - удельный вес грунта.

 

Прочность сваи (стержня)

 

                                                    (44)

 

Прочность щита (на глубине b)

 

                                                              (45)

 

где Wщ - момент сопротивления 1 см высоты щита;

 

                                                                 (46)

 

где tщ - толщина щита на глубине b.