СНИП 2.05.06-85. 
ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ИУСТОЙЧИВОСТИ ПОДЗЕМНЫХ И

СНИП 2.05.06-85. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ ИУСТОЙЧИВОСТИ ПОДЗЕМНЫХ И
Магистральные трубопроводы

      Стройка - Главная Написать нам
 
 
ПК Инфоплюс-смета Сварка - документы Бизнес-планы Исследования Тендеры  
 
 

 

 

 

 

Случайно выбранные документы:
ПБ 09-595-03 - Правила устройства и безопасной эксплуатации аммиачных холодильных установок

 

 

 

Сварка ->  Нефтегазодобывающее оборудование ->  СНИП 2.05.06-85 -> 

 

 

 

,               (14)

 

где

продольное осевое сжимающее напряжение, МПа, определяемое от расчетных нагрузок и воздействий с учетом упругопластической работы металла труб в зависимости от принятых конструктивных решений.

 

Толщину стенки труб, определенную по формулам (12) и (13), следует принимать не менее 1/140 Dн, но не менее 3 мм для труб условным диаметром 200 мм и менее, и не менее 4 мм — для труб условным диаметром свыше 200 мм.

При этом толщина стенки должна удовлетворять условию (66) , чтобы величина давления, определяемая по п. 13.16, была бы не менее величины рабочего (нормативного) давления.

Увеличение толщины стенки при наличии продольных осевых сжимающих напряжений по сравнению с величиной, полученной по формуле (12) , должно быть обосновано технико-экономическим расчетом, учитывающим конструктивные решения и температуру транспортируемого продукта.

Полученное расчетное значение толщины стенки трубы округляется до ближайшего большего значения, предусмотренного государственными стандартами или техническими условиями. При  этом минусовый допуск на толщину стенки труб не учитывается.

 

ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ И УСТОЙЧИВОСТИ ПОДЗЕМНЫХ И

НАЗЕМНЫХ (В НАСЫПИ) ТРУБОПРОВОДОВ

 

8.23. Подземные и наземные (в насыпи) трубопроводы следует проверять на прочность, деформативность и общую устойчивость в продольном направлении и против всплытия.

8.24. Проверку на прочность подземных и наземных (в насыпи) трубопроводов в продольном направлении следует производить из условия

 

,                       (15)

 

где  sпр.N

продольное осевое напряжение от расчетных нагрузок и воздействий, МПа, определяемое согласно п. 8.25;

y2

коэффициент, учитывающий двухосное напряженное состояние металла труб, при растягивающих осевых продольных напряжениях (sпр.N ³ 0) принимаемый равным единице, при сжимающих (sпр.N < 0) определяемый по формуле

 

,                (16)

 

R1

обозначение то же, что в формуле (4);

sкц

кольцевые напряжения от расчетного внутреннего давления, МПа, определяемые по формуле

 

,                      (17)

 

где     n

обозначение то же, что в формуле (12);

р

обозначение то же, что в формуле (7);

Dвн

обозначение то же, что в формуле (6);

dн

номинальная толщина стенки трубы, см.

 

8.25. Продольные осевые напряжения sпр.N МПа, определяются от расчетных нагрузок и воздействий с учетом упругопластической работы металла. Расчетная схема должна отражать условия работы трубопровода и взаимодействие его с грунтом.

В частности, для прямолинейных и упруго-изогнутых участков подземных и наземных (в насыпи) трубопроводов при отсутствии продольных и поперечных перемещений, просадок и пучения грунта продольные осевые напряжения определяются по формуле

 

                             (18)

где                                                                           (19)

                       (20)

 

a

коэффициент линейного расширения металла трубы, град-1;

Е

переменный  параметр  упругости (модуль Юнга), МПа;

Dt

расчетный температурный перепад, принимаемый положительным при нагревании,°С;

m

переменный коэффициент поперечной деформации стали (коэффициент Пуассона);

n

обозначение то же, что в формуле (12);

р

обозначение то же, что в формуле (7);

Dвн

обозначение то же, что в формуле (6);

dн

обозначение то же, что в формуле (17);

si

интенсивность напряжений, определяемая через главные напряжения; для данного частного случая по формуле

 

;                 (21)

 

ei

интенсивность деформаций, определяемая по интенсивности напряжений в соответствии с диаграммой деформирования,   рассчитываемой по нормированной диаграмме растяжения se по формулам:

 

                            (22);

;            (23)

 

m0

коэффициент поперечной деформации в упругой области;

E0

модуль упругости, МПа.

Абсолютное значение максимального положительного Dt(+)  или отрицательного Dt(-) температурного перепада, при котором толщина стенки определяется только из условия восприятия внутреннего давления по формуле (12), определяются для рассматриваемого частного случая соответственно по формулам:

 

; .                    (24)

 

Для трубопроводов, прокладываемых в районах горных выработок, дополнительные продольные осевые растягивающие напряжения , МПа, вызываемые горизонтальными деформациями грунта от горных выработок, определяются по формуле

 

                            (25)

 

где    Е0

обозначение то же, что в формуле (19);

l0

максимальные перемещения трубопровода на участке, вызываемые сдвижением грунта, см, определяются по формуле

 

;           (26)

 

lm

длина участка деформации трубопровода с учетом его работы за пределами мульды сдвижения, см;

 

,                       (27)

tпр.гр

предельное сопротивление грунта продольным перемещениям трубопровода, МПа;

l

длина участка однозначных деформаций земной поверхности в полумульде сдвижения, пересекаемого трубопроводом, см;

 

,                (28)

 

x0

максимальное сдвижение земной поверхности в полумульде, пересекаемой трубопроводом, см;

dн

обозначение то же, что в формуле (17);

uмакс

перемещение, соответствующее наступлению  предельного значения tпр.гр, см

8.26. Для предотвращения недопустимых пластических деформаций подземных и наземных (в насыпи) трубопроводов  проверку необходимо производить по условиям:

 

,              (29)

;                    (30)

 

где  

максимальные (фибровые) суммарные продольные напряжения в трубопроводе от нормативных нагрузок и воздействий, определяемые согласно п. 8.27. МПа;

y3

коэффициент, учитывающий двухосное напряженное состояние металла труб; при растягивающих продольных напряжениях  коэффициент, учитывающий двухосное напряженное состояние металла труб; при растягивающих продольных напряжениях принимаемый равным единице, при сжимающих  - определяемый по формуле

 

,                 (31)

 

m, , kн

обозначения те же, что в формуле (5);

кольцевые напряжения от нормативного (рабочего) давления, МПа, определяемые по формуле

 

,                                 (32)

р

обозначение то же, что в формуле (7);

Dвн

обозначение то же, что в формуле (6);

dн

обозначение то же, что в формуле (17).

8.27. Максимальные  суммарные  продольные напряжения , МПа, определяются от всех (с учетом их Максимальные  суммарные  продольные напряжения сочетания) нормативных нагрузок и воздействий с учетом поперечных и продольных перемещений трубопровода в соответствии с правилами строительной механики. При определении жесткости и напряженного состояния отвода следует учитывать условия его сопряжения с трубой и влияние внутреннего давления.

В частности, для прямолинейных и упруго-изогнутых участков трубопроводов при отсутствии продольных и поперечных перемещений трубопровода, просадок и пучения грунта максимальные суммарные продольные напряжения от нормативных нагрузок и воздействий - внутреннего давления, температурного перепада и упругого изгиба , МПа, определяются по формуле

 

,                    (33)

 

где m, a, E, Dt

обозначения те же, что в формуле (18);

обозначение то же, что в формуле (30);

Dн

обозначение то же, что в формуле (12);

р

минимальный радиус упругого изгиба оси трубопровода, см.

8.28. Проверку общей устойчивости трубопровода в продольном направлении в плоскости наименьшей жесткости системы следует производить из условия

 

,                      (34)

 

где S

эквивалентное продольное осевое усилие в сечении трубопровода, Н, определяемое согласно п. 8.29;

m

обозначение то же, что в формуле (4);

Nкр

продольное критическое усилие, Н, при котором наступает потеря продольной устойчивости трубопровода. Nкр следует определять согласно правилам строительной механики с учетом принятого конструктивного решения и начального искривления трубопровода в зависимости от глубины его заложения, физико-механических характеристик грунта, наличия балласта, закрепляющих устройств с учетом их податливости. На обводненных участках следует учитывать гидростатическое воздействие воды.

 

Продольную устойчивость следует проверять для криволинейных участков в плоскости изгиба трубопровода. Продольную устойчивость на прямолинейных участках подземных участков следует проверять в вертикальной плоскости с радиусом начальной кривизны 5000 м.

8.29. Эквивалентное продольное осевое усилие в сечении трубопровода S следует определять от расчетных нагрузок и воздействий с учетом продольных и поперечных перемещений трубопровода в соответствии с правилами строительной механики.

 

 

 

 

 

 

 

           
Разместить сайт в каталоге
Разместить статью в каталоге